噴丸強(qiáng)化是一種材料表面納米化制備方法,大量 彈丸高速撞擊試件表面產(chǎn)生強(qiáng)烈塑性變形,在材料表 面制備出表面為納米晶、晶粒尺寸沿厚度方向逐漸增 大的梯度組織?。?表面組織與性能的優(yōu)化可明顯提 高材料的力學(xué)性能、抗疲勞性能、耐磨性和耐腐蝕性 能,從而提高材料的使用壽命。?研究納米化表面的粗 糙度和摩擦磨損性能,對(duì)該技術(shù)的實(shí)際應(yīng)用具有重要 意義。?文獻(xiàn)對(duì)不同金屬材料經(jīng)噴丸表面納米化 處理后的干摩擦、油潤滑條件下的摩擦及高溫摩擦磨 損行為進(jìn)行了研究,結(jié)果表明:在干摩擦條件下,低碳 鋼納米化表面在一定載荷范圍內(nèi)的耐磨性有所提高,中碳鋼則出現(xiàn)了高載荷下耐磨性降低的情況;納米化 表面在油潤滑條件下的耐磨性明顯提高;在高溫摩擦 的條件下,不同的溫度范圍對(duì)材料耐磨性有很大影響。?已有的結(jié)果對(duì)不同工藝參數(shù)下噴丸表面粗糙度及摩擦 性能的關(guān)系研究較少。?而合理選擇噴丸強(qiáng)化的工藝參 數(shù)對(duì)表面形貌,粗糙度、硬度及摩擦性能有重要影響,?如何正確評(píng)價(jià)噴丸工藝參數(shù)與表面粗糙度、硬度和摩 擦性能的關(guān)系至關(guān)重要。

本文將對(duì)?316L?不銹鋼進(jìn)行噴丸強(qiáng)化處理,分析噴 丸時(shí)間、彈丸直徑、振動(dòng)頻率對(duì)噴丸強(qiáng)化后材料表面的 三維形貌、粗糙度、硬度及摩擦磨損性能的影響。

1 試驗(yàn)材料及方法

1. 1?試驗(yàn)材料
試驗(yàn)用材料為?316L?不銹鋼,其名義化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)如表?1?所示。?試件為直徑?φ95 mm,厚度3mm?的圓盤。?試驗(yàn)所用彈丸為含鋯量?95% (?質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)?的高純氧化鋯珠,化學(xué)成分為:94. 8% ZrO2，5 ±0.2%Y2O3,彈丸直徑分別為?φ1.0 mm?和?φ2.4 mm。?氧化鋯珠球體圓整度好,表面光滑,有極好的韌性、耐 沖擊性,在高速運(yùn)轉(zhuǎn)中不碎裂。?鋯珠的耐磨性是玻璃 珠的?30 ~ 50?倍,有極高的研磨效率。

1. 2 試驗(yàn)方法 為了研究彈丸直徑對(duì)材料表面摩擦性能的影響,

本文選用直徑為 φ1. 0 mm 和 φ2. 4 mm 的彈丸進(jìn)行噴 丸試驗(yàn);為了研究噴丸時(shí)間對(duì)材料表面摩擦性能的影 響,在彈丸直徑相同、振動(dòng)頻率相同的條件下,噴射時(shí) 間分別選為 15、20、25 和 30 min;為了研究振動(dòng)頻率對(duì) 摩擦性能的影響,在彈丸直徑相同、噴射時(shí)間相同的條 件下,振動(dòng)頻率分別選為 35、40、45 和 50 Hz。

試驗(yàn)前先對(duì)試件進(jìn)行車削機(jī)械拋光處理,之后用酒精清洗試件表面和彈丸。 采用 SNC-1 型金屬材料 表面納米化試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行噴丸強(qiáng)化試驗(yàn),然后用超聲振 蕩器去除樣品表面油污。 采用 LSM700 激光共聚焦顯 微鏡觀察試件表面的三維形貌,并測(cè)量各種噴丸條件 下試件表面的粗糙度;采用 HR-150DT 洛氏硬度計(jì)測(cè) 量試件表面的洛氏硬度;采用 CFT-1 型材料表面性能 綜合測(cè)試儀測(cè)試試件的摩擦因數(shù),載荷為 50 N,加載 時(shí)間為 10 min;采用 QUNNTA FEG650 掃描電子顯微 鏡觀察磨痕的表面磨損形貌。

2?試驗(yàn)結(jié)果與討論

2. 1?噴丸強(qiáng)化后材料表面形貌

圖?1( a1?) 、( a2?)?表示車削機(jī)械拋光后原始表面光學(xué)圖和三維形貌圖。?可以看出,表面有較多的柵狀凹陷,表面粗糙度?Ra?= 10. 64 μm,洛氏硬度為?33 HRC。?a圖?1(b1?)、(b2?)表示采用彈丸直徑為?φ1. 0 mm,振動(dòng)頻 率為?50 Hz,噴丸時(shí)間?30 min?進(jìn)行噴丸強(qiáng)化處理后試 件表面光學(xué)圖和三維形貌圖。?可以看出,表面出現(xiàn)明顯的犁溝,說明彈丸尺寸較小時(shí),噴丸表面以犁溝和塑 性變形為主。?表面粗糙度?Ra?= 8. 43 μm,洛氏硬度為40. 86 HRC,與噴丸前經(jīng)車削機(jī)械拋光樣品相比,粗糙度明顯減小,硬度明顯提高。 圖 1(c1 )、(c2 )表示采用彈丸直徑為 φ2. 4 mm,振動(dòng)頻率 50 Hz,噴丸時(shí)間 30 min進(jìn)行噴丸強(qiáng)化處理后試件表面光學(xué)圖和三維形貌圖。

可以看出,表面沒有出現(xiàn)明顯的犁溝,說明彈丸尺寸較大時(shí),噴丸表面以塑性變形為主。?表面粗糙度?Ra?=?6.97 μm,洛氏硬度為44.26HRC,與彈丸尺寸為1.0mm?時(shí)相比,粗糙度減小,硬度增加。?這是由于經(jīng)過車削機(jī) 械拋光后,試件表面較粗糙,粗糙的表面經(jīng)過噴丸強(qiáng)化 處理后硬度提高,使得彈丸撞擊表面產(chǎn)生的凹坑尺寸 減小,因而其表面粗糙度降低?。?而且對(duì)于表面較粗 糙的試件,彈丸尺寸大時(shí)噴丸強(qiáng)化效果更明顯,硬度更 高,粗糙度更低。

2. 2?噴丸強(qiáng)化后材料表面硬度及粗糙度

圖?2?表示彈丸直徑分別為?φ1. 0 mm?和?φ2. 4 mm,振動(dòng)頻率為?50 Hz,噴丸強(qiáng)化時(shí)間分別為?15、20、30 min?時(shí)材料表面硬度分布。?可以看出,噴丸強(qiáng)化后材料表 面硬度提高,噴丸時(shí)間為?15 min?時(shí),材料表面硬度和 未噴丸時(shí)材料表面硬度相差不大,隨著噴丸時(shí)間的增 加,材料表面硬度增加;彈丸直徑為?φ2. 4 mm?時(shí)噴丸 后材料表面硬度大于彈丸直徑為?φ1. 0 mm?時(shí)噴丸后 材料表面硬度,且時(shí)間越長二者差別越大,當(dāng)噴丸時(shí)間 增加到?30 min?時(shí),彈丸直徑為?φ1. 0 mm?時(shí)材料表面硬 度是未噴丸材料表面硬度的約?1. 24?倍;彈丸直徑增加 為?φ2. 4 mm?時(shí),材料表面硬度是未噴丸材料表面硬度 的約?1. 34?倍。?噴丸時(shí)間越短,彈丸直徑對(duì)噴丸強(qiáng)化材 料表面硬度影響越小。

圖3(a)表示振動(dòng)頻率為?50 Hz,彈丸直徑為φ1.0 mm?和?φ2. 4 mm,噴丸時(shí)間分別為?15、20、25、30 min?時(shí)材料表面粗糙度,圖?3(b)表示噴丸時(shí)間為15 min,彈丸直徑為?φ1. 0 mm?和?φ2. 4 mm,振動(dòng)頻率 分別為?35、40、45、50 Hz?時(shí)材料表面粗糙度。?可以看 出:1彈丸直徑對(duì)噴丸強(qiáng)化后材料表面粗糙度影響較 大,對(duì)于表面為機(jī)械拋光的試件,彈丸直徑越大,噴丸 強(qiáng)化后材料表面粗糙度越小;2隨噴丸時(shí)間的增加,材 料表面粗糙度逐漸減小,當(dāng)噴丸時(shí)間達(dá)到?30 min?時(shí),?表面粗糙度明顯減小;3振動(dòng)頻率小于?50 Hz?時(shí),表面 粗糙度變化不大,當(dāng)振動(dòng)頻率達(dá)到?50 Hz?時(shí),表面粗糙 度明顯減小。

2. 3?噴丸強(qiáng)化材料在干摩擦下的摩擦磨損性能

?圖4(a)表示彈丸直徑為φ1.0 mm,振動(dòng)頻率為?50 Hz,噴丸時(shí)間分別為?15、20、25、30 min?時(shí)材料表面 摩擦因數(shù)。?可以看出,噴丸時(shí)間小于?30 min?時(shí),對(duì)材 料表面摩擦因數(shù)影響不大,當(dāng)噴丸時(shí)間達(dá)到?30 min?時(shí),材料表面摩擦因數(shù)有所減小。?噴丸后的摩擦因數(shù) 均小于未噴丸表面的摩擦因數(shù),說明,當(dāng)未噴丸表面較 粗糙時(shí),噴丸強(qiáng)化可以降低材料表面摩擦因數(shù),增加材 料的耐磨性。?圖?4(b)表示彈丸直徑為?φ1. 0 mm,噴丸 時(shí)間為?15 min,振動(dòng)頻率分別為?35、40、45、50 Hz?時(shí)材 料表面摩擦因數(shù)。?可以看出,振動(dòng)頻率對(duì)材料表面摩 擦因數(shù)影響相對(duì)較小,在摩擦?xí)r間為?30 s?時(shí),不同頻 率下噴丸處理后材料表面摩擦因數(shù)約為?0. 33,未噴丸 材料表面摩擦因數(shù)約為?0. 43,當(dāng)摩擦?xí)r間增加到3 min 時(shí),噴丸處理后摩擦因數(shù)與未噴丸時(shí)的摩擦因 數(shù)均增加到 0. 5,說明此時(shí)納米層被磨破到達(dá)基體層。

圖4(c)表示彈丸直徑為φ2.4mm,振動(dòng)頻率為?50 Hz,噴丸時(shí)間分別為?15、20、25、30 min?時(shí)材料表面 摩擦因數(shù)。?可以看出,與圖?4(a)相比,噴丸時(shí)間對(duì)摩 擦因數(shù)影響較大,且噴丸時(shí)間越長,摩擦因數(shù)越低,當(dāng) 噴丸時(shí)間增加到?30 min?時(shí),摩擦因數(shù)明顯降低。?圖?4(d)?表示彈丸直徑為?φ2. 4 mm,噴丸時(shí)間為?15 min,?振動(dòng)頻率分別為?35、40、45、50 Hz?時(shí)材料表面摩擦因數(shù)。?可以看出,與圖?4(b)相比噴丸頻率對(duì)摩擦因數(shù)影響較 大,頻率為?35 Hz?時(shí),材料表面摩擦因數(shù)與未噴丸相比較接近,振動(dòng)頻率增加到 50 Hz 時(shí),摩擦因數(shù)明顯減 小。 說明隨彈丸直徑的增大,噴丸時(shí)間和振動(dòng)頻率對(duì) 材料表面摩擦因數(shù)的影響增加。 彈丸直徑為 φ2. 4 mm 時(shí)納米層厚度大于相同噴丸條件下彈丸直徑為 φ1. 0 mm 時(shí)納米層厚度,從而摩擦因數(shù)減小,耐磨性提高。

2. 4?噴丸強(qiáng)化?316L?不銹鋼在干摩擦下的磨損機(jī)制?

圖?5?為不同噴丸條件下噴丸強(qiáng)化樣品與未噴丸樣 品經(jīng)干摩擦試驗(yàn)后表面磨損形貌。?可以看出,在干摩 擦條件下,噴丸樣品和未噴丸樣品的主要磨損機(jī)制均 為磨粒磨損,樣品表面出現(xiàn)許多白色的磨屑和部分脫 落片層物。?圖?5(a)為未噴丸樣品表面磨損形貌圖,可以看出,脫落片層物分層較多,且出現(xiàn)較大塊的磨屑; 圖 5(b)為彈丸直徑 φ2. 4 mm,噴丸時(shí)間為 15 min,頻 率為 35 Hz 時(shí)噴丸樣品表面磨損形貌圖,與未噴丸相 比,片層物分層相對(duì)減少,但仍有大塊磨屑脫落,與未 噴丸處理的磨損表面接近。 這是由于載荷較大,表面 納米化處理的試樣表面層經(jīng)受了嚴(yán)重的接觸應(yīng)力及摩 擦溫度作用,其組織結(jié)構(gòu)可能發(fā)生變化,另外,納米表 層可能已經(jīng)被部分磨穿,因而材料的耐磨性降低。 圖 5(c)為彈丸直徑 φ2. 4 mm,噴丸時(shí)間 15 min,頻率 為 50 Hz 時(shí)噴丸樣品表面磨損形貌圖,可以看出,磨屑 數(shù)量明顯減少,且磨屑尺寸均勻,無大塊磨屑出現(xiàn),脫 落片層物減少,出現(xiàn)細(xì)且淺的犁溝;圖 5(d)為彈丸直 徑 φ2. 4 mm,噴丸時(shí)間 30 min,振動(dòng)頻率 50 Hz 時(shí)噴丸 樣品表面磨損形貌圖,可以看出,磨屑為均勻的小顆 粒,脫落片層物減少,無明顯的犁溝。 表面磨粒減小的 主要原因是噴丸強(qiáng)化后在材料表面形成高強(qiáng)度和高硬 度的納米晶層,由于納米層微粒尺寸減小,所以磨損過 程中產(chǎn)生的磨屑尺寸減小,沒有整塊的脫落,從而增加 了材料的耐磨性。

3 結(jié)論
1) 對(duì)于機(jī)械拋光表面,彈丸直徑為 φ1. 0 mm 時(shí),噴丸表面以犁溝和塑性變形為主,彈丸直徑為 φ2. 4 mm 時(shí),噴丸表面以塑性變形為主。

2) 噴丸強(qiáng)化后材料表面硬度提高,隨著噴丸時(shí)間 的增加,材料表面硬度增加;彈丸直徑為 φ2. 4 mm 時(shí) 噴丸后材料表面硬度大于彈丸直徑為 φ1. 0 mm 時(shí)噴 丸后材料表面硬度,且噴丸時(shí)間越長二者差別越大。

3) 對(duì)于表面為機(jī)械拋光的試件,彈丸直徑越大,噴 丸強(qiáng)化后材料表面粗糙度越小,當(dāng)噴丸時(shí)間達(dá)到 30 min, 或振動(dòng)頻率達(dá)到 50 Hz 時(shí),表面粗糙度明顯減小。

4)?彈丸直徑較小時(shí),噴丸時(shí)間和振動(dòng)頻率對(duì)摩擦因 數(shù)影響較小;彈丸直徑較大時(shí),噴丸時(shí)間和振動(dòng)頻率對(duì)摩 擦因數(shù)的影響較大。?經(jīng)過噴丸強(qiáng)化處理后,材料表面摩 擦因數(shù)均小于未噴丸樣品的摩擦因數(shù)。?隨著噴丸時(shí)間和 振動(dòng)頻率的增大,磨痕處磨粒尺寸減小且更均勻。

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